150噸鍋爐 方快鍋爐促進(jìn)人與自然和諧共生

在解決這一問題上，方快使用全預(yù)混燃燒技術(shù)，天然氣與空氣在進(jìn)入燃燒器前進(jìn)行精確的調(diào)節(jié)配比，達(dá)到理想狀態(tài)，因而燃料燃燒充分而均勻，不必?fù)?dān)心熱損失問題。GHHL 尾部豎井煙道設(shè)計(jì)成平行的雙煙道。靠近爐前一側(cè)，布置有水平式再熱器，在靠近爐后一側(cè)布置有水平式第一級過熱器及第二級省煤器。然后雙煙道又合二為一，布置有第一級省煤器。GHHL 由于雙進(jìn)氣煙道結(jié)構(gòu)復(fù)雜,對低溫省煤器內(nèi)的煙氣流場分布有很大影響.為了提高雙進(jìn)氣煙道結(jié)構(gòu)的低溫省煤器內(nèi)部氣流分布均勻性,從而保證換熱效率,降低設(shè)備故障率,通過計(jì)算流體力學(xué)(CFD)數(shù)值模擬技術(shù),采用標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型,以多孔介質(zhì)模型替代結(jié)構(gòu)復(fù)雜的翅片換熱管的方法,對某1000MW燃煤機(jī)組低溫省煤器及其雙進(jìn)氣煙道內(nèi)的流場分布進(jìn)行數(shù)值模擬與結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究.為了確保模擬結(jié)果更接近實(shí)際情況,在不同工況條件下,對低溫省煤器及其煙道對應(yīng)測點(diǎn)的煙氣壓力損失進(jìn)行了測量和數(shù)值模擬計(jì)算,獲得了可靠的模型邊界參數(shù).低溫省煤器煙道結(jié)構(gòu)優(yōu)化前的測量值與數(shù)值模擬對應(yīng)的壓力損失值的偏差控制在-23～31Pa,驗(yàn)證了數(shù)值模型的準(zhǔn)確性.優(yōu)化低溫省煤器及其煙道的結(jié)構(gòu)后,利用建立的模型進(jìn)行流場模擬,根據(jù)氣流均勻性評判方法(RSM法),在不同150噸鍋爐負(fù)荷對應(yīng)煙道入口流速3.7、6.1、8.5、9.7、12.2m/s工況下,分別對低溫省煤器優(yōu)化前后的翅片管換熱區(qū)入口截面流場速度均勻性進(jìn)行評價(jià).經(jīng)過多次流場數(shù)值模擬,結(jié)果顯示結(jié)構(gòu)優(yōu)化前,煙道入口煙氣流速達(dá)5.3m/s時(shí),原結(jié)構(gòu)的低溫省煤器換熱區(qū)入口截面的氣流分布已不合格,且隨著鍋爐負(fù)荷增加,該截面的氣流均勻性變得更差.結(jié)構(gòu)優(yōu)化后,隨煙氣流速增大,低溫省煤器換熱區(qū)入口截面的氣流分布均勻性有所變差,但都保持在氣流分布優(yōu)秀的范圍(σ≤10％),換熱區(qū)入口截面的氣流分布均勻性明顯提升.數(shù)值模擬結(jié)果表明煙道彎頭與直段煙道不等徑、擴(kuò)散彎頭及導(dǎo)流板設(shè)置不合理是造成流場分布不均勻的主要原因.通過結(jié)構(gòu)優(yōu)化,將豎直煙道上下2個(gè)彎頭改變?yōu)榕c豎直煙道等徑的彎頭,并合理設(shè)置導(dǎo)流板,使得該低溫省煤器豎直煙道中氣流向內(nèi)側(cè)偏移現(xiàn)象明顯減弱,豎直煙道上彎頭頂部氣流流量過少,底部氣流流速過快的現(xiàn)象也明顯減弱,低溫省煤器換熱區(qū)入口氣流均勻性明顯提升.分析認(rèn)為在煙道轉(zhuǎn)彎處,選擇與直段煙道等徑的彎頭,有利于提升煙道內(nèi)氣流分布的均勻性.煙道轉(zhuǎn)彎后又需連接擴(kuò)散煙道時(shí),煙道先等徑轉(zhuǎn)彎一段距離后再連接擴(kuò)散煙道,有利于提升煙道內(nèi)氣流分布的均勻性。GHHL 爐膛截面積F=A×B（爐深×爐寬）的大小同樣隨燃料、容量、燃燒方式及燃燒器布置方式的不同而不同。根據(jù)表7-7中的qF值按式（7-14）計(jì)算求得。并統(tǒng)一考慮到燃燒器及對流煙道煙氣流速、鍋筒長度等因素，最后確定爐膛的寬度B和深度A。GHHL 150噸鍋爐與生產(chǎn)車間的安全距離是多少？GHHL